OHÝBACÍ STROJ

4.2 Odpočet ohybu

Diagram odpočtu ohybu pro výpočty plechů

Diagram znázorňující standardní schéma dimenzování při použití vzorců odpočtu ohybu neznámé (chybové) faktory pro dané nastavení.K-faktor závisí na mnoha faktorech, včetně materiálu, typu ohýbací operace (ražení, ražení, ohýbání vzduchem atd.), nástrojích atd. a obvykle se pohybuje mezi 0,3 až 0,5.Následující tabulka je 'Pravidlo palce'.Skutečné výsledky se mohou výrazně lišit.

OMEZENÍ BEZPEČNOST A ÚDRŽBA

4.2.1.Problémy spojené se stroji na válcování plechů

Stroje na válcování plechu/plechů jsou extrémně nebezpečné, zejména proto, že není obecně proveditelné mít válečky chráněny pevnou konstrukcí (např. pevným krytem).Ruce operátora jsou často zachyceny a vtaženy do protiběžných válců, obvykle během počátečního podávání obrobku.Velký počet incidentů týkajících se strojů na válcování plechů měl za následek amputace a další vážná zranění, přičemž velká část z nich byla spojena s tím, že obsluha měla rukavice.

Kromě toho není neobvyklé, že osoba procházející kolem stroje uklouzne, zakopne nebo upadne a zjistí, že má do stroje zachycené ruce.

4.2.2.Adresování

K ochraně obsluhy a osob v blízkosti stroje by měla být použita kombinace bezpečnostních zařízení (vypínací zařízení, nouzová zastavení, ovládací prvky pro zastavení, atd.) a administrativních opatření.Poznámka: Bezpečnostní zařízení, která by měla být použita, přímo nezabrání osobě v tom, aby její prsty, ruce nebo jiné části těla byly zapleteny nebo zachyceny ve stroji, ale jejich účelem je minimalizovat pravděpodobnost a závažnost zranění tím, že stroj zastaví co nejrychlejším způsobem. možný.Stroje by měly mít ovládací prvky přidržení, které umožňují pohyb válců pouze tehdy, když je ovládací prvek držen v provozní poloze.Po uvolnění ovladače by se měl automaticky vrátit do polohy stop.

Tlačítko nouzového zastavení by mělo být umístěno na ovládací konzole stroje a jakékoli jiné pracovní stanici.Ty by měly být typu lock-in, takže stroj nelze restartovat, dokud nebude ručně resetován.Po resetování tlačítka nouzového zastavení by se stroj neměl spustit, dokud není použito normální ovládání spouštění. Obsluha by měla absolvovat komplexní školení a instruktáž, aby bylo zajištěno, že budou dokonale obeznámeni se strojem, jeho ovládacími prvky, ochrannými kryty a bezpečnostními zařízeními a nebezpečími spojenými s stroj a jakákoli další kontrolní opatření.Zvláštní pozornost by měla být věnována tomu, aby každý operátor plně porozuměl a mohl předvést bezpečný provoz stroje.Mimoto je třeba věnovat zvláštní pozornost mladým a nezkušeným pracovníkům a pracovníkům vracejícím se z nepřítomnosti.Je třeba zajistit dohled na základě způsobilosti operátora (např. přímý a stálý dohled nad novým pracovníkem) a složitosti prováděného úkolu.

4.2.3 Kontrola a údržba

Kontrola a údržba stroje, včetně krytů a dalších důležitých bezpečnostních součástí, musí být prováděna pravidelně.U ochranných zařízení a bezpečnostních zařízení by to mělo být provedeno na začátku každého dne nebo směny a kdykoli dojde ke změně pracovní konfigurace stroje.

Údržbové činnosti by měly být prováděny pouze tehdy, když je stroj zcela izolován a zablokovaný od všech zdrojů energie (elektrických, hydraulických a pneumatických) a na ovládacích prvcích by měly být bezpečně připevněny příslušné výstražné značky.

4.2.4 Bezpečnostní postupy

Bezpečné pracovní postupy by měly být sepsány tak, aby zahrnovaly takové věci, jako je kontrola a údržba, čištění, bezpečný provoz stroje, nouzové situace, okamžité hlášení poruch a závad.V rámci bezpečných pracovních postupů je zvláště důležité zajistit:

 Používání rukavic s konečky prstů a nošení volného oblečení je zakázáno.

 Obrobky jsou drženy dostatečně daleko od okraje přiváděného do válců, aby byla umožněna rychlost podávání.

 Oblast kolem stroje je dobře osvětlená a bez materiálů, které by mohly způsobit uklouznutí, zakopnutí a pád.

5. TESTOVACÍ ANALÝZA

5.1 ČÁSTI OHÝBACÍHO STROJE

5.1.1 Převodovka redukce rychlosti.

Abyste mohli vybrat reduktor rychlosti převodovky, budete muset určit požadovaný provozní faktor točivého momentu pro danou aplikaci.Níže uvedená tabulka vám pomůže určit provozní faktor pro provozní faktor vyšší než 1,0;vynásobte požadovaný kroutící moment provozním faktorem.• Jednodílná převodová skříň bez vnějších žeber je vyrobena z jemnozrnné litiny a zajišťuje tuhou oporu převodů a ložisek. Nabízí také vynikající odvod tepla.

• Hřídele z uhlíkové oceli pro větší pevnost .

• Dvojité břity, odpružená těsnění chrání před únikem oleje a zabraňují vnikání nečistot.

• Stupňovité hřídele s nadrozměrnými kuličkovými a kuželíkovými ložisky.

• Šnekové kolo z litého bronzu s vysokou pevností v tahu a šnek z kalené a broušené legované oceli integrální s hřídelí pro dlouhou a bezproblémovou životnost.

• Olejoznak pro snadnou údržbu (není k dispozici u velikostí 25 a 34).

• Plněno továrním olejem.

• Před odesláním probíhá každý test jednotky.

• Univerzální montáž pomocí šroubových patek.

• Vysoce modifikovatelný design.

5.1.2.Mechanické hodnocení a servisní faktory

Mechanické jmenovité hodnoty měří kapacitu z hlediska životnosti a/nebo pevnosti, za předpokladu 10 hodin denně nepřetržitého provozu za podmínek rovnoměrného zatížení, když je mazán schváleným olejem a pracuje při maximální teplotě oleje 100ｰC, pro běžné použití maziva ekvivalentní ISO VG Mělo by se použít 320.Podrobnosti viz publikace G/105.

Vzorec: Ekvivalentní zatížení = skutečné zatížení x provozní faktor.

5.1.3.Podrobnosti o převodovce používané v ohýbačce plechu:

TABULKA 7.3 Podrobnosti o převodovce použité v ohýbačce plechu

5.2.Spojka pneumatiky F-60

Spojky F-60 poskytují všechny požadované vlastnosti ideální flexibilní spojky, včetně upevnění Taper-Lock.Spojka F-60 je 'torzně elastická' spojka nabízející všestrannost návrhářům a konstruktérům s výběrem kombinací přírub, které vyhovují většině aplikací.

Příruby jsou k dispozici v provedení F nebo H Taper-Lock™ nebo s předvrtáním, které lze vyvrtat na požadovanou velikost.S přidáním distanční vložky lze spojku použít k přizpůsobení standardních vzdáleností mezi konci hřídele a tím k usnadnění údržby čerpadla.

Pneumatiky F-60 jsou dostupné ve směsích z přírodního kaučuku pro použití při okolních teplotách mezi – 50 °C a +50 °C.Chloroprenové kaučukové směsi jsou dostupné pro použití v nepříznivých provozních podmínkách (např. znečištění olejem nebo tukem) a lze je používat při teplotách –15°C až +70°C.Sloučenina chloroprenu by se měla používat také v případě, že je požadována odolnost proti ohni a antistatické vlastnosti (FRAS).

5.2.1 VÝBĚR

(a) Servisní faktor

Určete požadovaný servisní faktor z tabulky níže.

(b) Konstrukční výkon

Vynásobte normální provozní výkon servisním faktorem.To dává konstrukční výkon, který se používá jako základ pro výběr spojky.

(c) Velikost spojky

Podívejte se na tabulku jmenovitých výkonů (strana 195) a odečtěte příslušnou rychlost, dokud nenajdete výkon vyšší, než je požadovaný v kroku (b).Velikost požadované spojky F-60 je uvedena na hlavě tohoto sloupce.

(d) Velikost otvoru

V tabulce rozměrů zkontrolujte, zda vybrané příruby mohou pojmout požadované otvory.\

5.2.2 VÝPOČET

Spojka F-60 je nutná k přenosu 45 kW ze střídavého elektromotoru, který běží při 1440 ot./min. na rotační obrazovku po dobu 12 hodin denně.Hřídel motoru má průměr 60 mm a hřídel síta má průměr 55 mm.Je vyžadován Taper Lock.

(a) Servisní faktor

Vhodný servisní faktor je 1,4.

(b) Konstrukční výkon

Konstrukční výkon = 45 x 1,4 = 63kW.

(c) Velikost spojky

Odečtením od 1440 ot/min v tabulce jmenovitých výkonů je první hodnota výkonu, která překročí požadovaných 63 kW v kroku (b), 75,4 kW.Velikost spojky je F90 F-60.

5.2.3 JMENOVITÝ VÝKON (kW)

Tabulka: 2.3 VÝKON (kW)

5.3. Konstrukce motoru

5.3.1 Rotor

V elektromotoru je pohyblivou částí rotor, který otáčí hřídelem a dodává mechanickou sílu.Rotor má obvykle v sobě uložené vodiče, které přenášejí proudy, které interagují s magnetickým polem statoru a vytvářejí síly, které otáčí hřídelí.Některé rotory však nesou permanentní magnety a stator drží vodiče.

5.3.2 Stator

Stacionární částí je stator, obvykle má buď vinutí nebo permanentní magnety.Stator je nehybná část elektromagnetického obvodu motoru.Jádro statoru se skládá z mnoha tenkých plechů, nazývaných laminace.Laminace se používají ke snížení energetických ztrát, které by vznikly při použití pevného jádra.

5.3.3Vzduchová mezera

Mezi rotorem a statorem je vzduchová mezera.Vzduchová mezera má důležité účinky a je obecně co nejmenší, protože velká mezera má silný negativní vliv na výkon elektromotoru.

5.3.4 Vinutí

Vinutí jsou dráty, které jsou uloženy v cívkách, obvykle obalených kolem laminovaného magnetického jádra z měkkého železa tak, aby vytvořily magnetické póly, když jsou napájeny proudem.Elektrické stroje se dodávají ve dvou základních konfiguracích pólů magnetického pole: stroj s vyčnívajícími póly a stroj s nevyčnívajícími póly.

5.3.5 Podrobnosti o střídavém elektromotoru:

6.LOŽISKO PODSTAVCE

Materiál: Pouzdro, šedá litina.

Ložisko: Kuličková ložiska ocel 100Cr6.

Těsnění: Pryž NBR.

Povrchová úprava: Skříň, lakovaná.

6.1 Popis:

Stojanová ložiska se skládají z utěsněného jednořadého kuličkového ložiska s kulovým vnějším kroužkem, které je uloženo ve skříni.Díky kulovému vnějšímu povrchu ložiska lze kompenzovat nesouosost hřídele.Ložiska jsou vyráběna s tolerancí plus.To má za následek přechodové nebo lisované uložení při použití hřídelí s tolerancemi h.Hřídel je zajištěna stavěcími šrouby na vnitřním kroužku.V normálních aplikacích jsou ložiska polštářů bezúdržbová díky mazání na celou dobu životnosti.Teplotní rozsah: -15 °C až +100 °C.

Jedná se o dělený typ ložiska.Tento typ ložisek se používá pro vyšší rychlosti, velká zatížení a velké velikosti.Toto ložisko usnadňuje umístění a vyjmutí hřídele z ložiska.

6.2 Výběr

Polštářové bloky jsou obvykle označovány jako pouzdra, ve kterých je uloženo ložisko a uživatel tak nemusí ložiska kupovat samostatně.Polštářové bloky se obvykle montují v čistších prostředích a obecně jsou určeny pro menší zatížení běžného průmyslu.Ložisková pouzdra jsou obvykle vyrobena ze šedé litiny.K jejich výrobě však lze použít různé druhy kovů.ISO 113 specifikuje mezinárodně uznávané rozměry plummerových bloků.

Podrobnosti o materiálu válečku

Aplikace:

Pro aplikace s mělkým kalením Metalurgické vlastnosti:

Hodnocení: ABCD 2,0/1,0 E 45 A

Velikost zrna: Jemná zrnitost - ASTM č. 6-8

Dekarbonizace a povrchové vady: 1 % velikosti max.

Mikrostruktura: perleť + ferit

Mechanické vlastnosti:

Cívky, válcované za tepla: 240 BHN max.

Svitky, válcované za tepla, žíhané: 180 BHN max

Šroubové ozubené kolo a váleček

Ocel se skládá z uhlíku a železa, přičemž železa je mnohem více než uhlíku.Ve skutečnosti může mít ocel nanejvýš asi 2,1 procenta uhlíku.Měkká ocel je jedním z nejčastěji používaných konstrukčních materiálů.Je velmi pevná a dá se vyrobit ze snadno dostupných přírodních materiálů.Je známá jako měkká ocel pro svůj relativně nízký obsah uhlíku.Ocel se skládá z uhlíku a železa, přičemž železa je mnohem více než uhlíku.Ve skutečnosti může mít ocel maximálně asi 2,1 procent uhlíku.Měkká ocel je jedním z nejčastěji používaných konstrukčních materiálů.Je velmi pevný a dá se vyrobit z běžně dostupných přírodních materiálů.Je známá jako měkká ocel pro svůj relativně nízký obsah uhlíku.

VÝHODY OMEZENÍ

Výhody

 Snadné použití

 Nízké počáteční náklady

 Lze vyrábět více tvarované objekty

 Nízké náklady na údržbu

Omezení

 Kvalifikovaní pracovníci potřební pro manuální proces obsluhy

 Vyžaduje více času

 Použitelné až do tloušťky plechů 8 mm

7. DISKUSE O VÝSLEDKU

 Napájecí šroub

Dostupné údaje

Hmotnost válce = 150 kg

Délka válce = 1690 mm

Délka válce = 1690 mm

Průměr šroubu (d) = 50 mm

Typ závitů: Čtyřhranné závity.

Rozteč (p) = 8 mm

 ANALÝZA SÍLY: -

střední průměr (dm)

dm = d-0,5 p

dm = 50- (0,5*8)

dm = 46 mm.

Stoupání (l) = počet závitů pocházejících z konce* stoupání.

l = 1 x 8

l= 8 mm.

 Zvedání břemene

Mt = (W* dm /2)* tan (ﾘ+ α)

Úhel šroubovice

tan α = (l / π dm)

tan α =(8 / π * 46)

tan a = 0,05535

a = 3,1685°.

opálení ﾘ = = 0,15

ﾘ = 8,531ｰ.

Mt = (W* dm /2)* tan (ﾘ+ α)

Mt = {[(150*9,81)*46]/2}*tan (8,531+3,168)

Mt = 7008,24 N-mm.

Mt = 3504,12 N-mm je zatížení působící na jeden šroub.

 Snížení zátěže:

Mt = (W* dm /2)*tan (ﾘ - α)

Mt = {[(150*9,81)*46]/2}*tan (8,531-3,168)

Mt = 3177,19 N-mm

Mt = 1588,59 N-mm je zatížení působící na jeden šroub.

Když je spouštěcí zatížení kladné, šroub je samosvorný, tj. protože šroub Ø >α je samosvorný.

 Design zařízení

Dostupné údaje

Úhel šroubovice (Ψ) =19°.

Modul mn = 5.

Virtuální počty zubů

Z'= (Z/cos3 Ψ)

Z'= (15/ cos3 19)

Z'= 17,74

Lewisův faktor

(Y) = 0,302+ {[(0,308-0,302)*(17,74-17)]/ (18-17)}

Y = 0,3064

σb = Sut /3

ab = 550/3

ab = 183,33 N/mm2.

Šířka čela b= 45 mm.

Síla paprsku (Sb)

Sb = mn *b *σb * Y.

Sb = 5*45*183,33*0,3064.

Sb = 12639 N.

 Pevnost proti opotřebení (Sw)

Ψ, σc, θ e ﾘ dm , α ,π, °,

Sw = (b*Q*dp *K)/ (cos Ψ)

Q = (2*Zg)/ (Zg +Zp)

Q = (2* 51)/ (51+15)

Q = 1,5454

dp = (Zp * mn)/( cos Ψ)

dp = (15*5)/(cos 19)

dp = 79,32 mm.

K = 1,44 N/mm2.

Sw = (45 * 1,5454 * 79,32 * 1,44)/ ( cos 219)

Sw = 8885,02 N.

Sw < Sb, Proto je design bezpečný.

V= (π *dp*np)/ (60*103)

V = (π *79,32 *36)/ (60*103)

V = 0,1495 m/s.

Cv =3/ (3+V)

Cv = 3/ (3+0,1495)

Cv = 0,9525

Sw = (Cs/Cv) *Pt *fos

8885,02 = (1,75/0,9525) * Pt* 2

Pt = 2417,99 N.

Mt = (Pt *dp)/ 2

Mt = 95897,67 N-mm.

KW = (2 π*np *Mt) / (60*103)

KW = 0,36.

 ANALÝZA HŘÍDELE

OCEL (Fe E 580).

Sut = 770 N/mm2.

Syt = 580 N/mm2.

τ (max) =( 0,5 * Syt ) / fs

= (0,5 x 580) / 2

=145 N/mm2.

VÝPOČET MOMENTU:

Τ = 0,18 Sut

= 0,18* 770

= 138,6 N/mm2.

DESIGN JE BEZPEČNÝ.

I. DESIGN PRO KLÍČ:-

 PRO KLÍČ 1 :-

h=5

b=10

l=80

τ (max) = σc/2

σc = 2* τ (max)

= 2 * 145

= 290 N/mm2.

Ale t σc = (4Mt) / dhl

Mt = (σc * dhl) /4

= (290 * 50 * 5 * 80)

= 1450000

τ = ( 2 * Mt)/ dbl

= (2 * 1450 000) / 50 * 10 * 80

= 74 < 198

DESIGN JE BEZPEČNÝ.

P = 2* Mt/d

= 2* 1450000/50

= 58000N

 PRO KLÍČ 2:

h=5

b = 6,5

l=75

τ (max) = σc/2

σc = 2* τ (max)

= 2 * 145

= 290 N/mm2.

Ale

σc = (4Mt) / dhl

Mt = (σc * dhl) /4

= (290 * 50 * 5 * 75)

= 1350000

τ = ( 2 * Mt)/ dbl

= (2 * 1350000) / 50 * 6,5 * 75

= 111,53 < 198

DESIGN JE BEZPEČNÝ.

P = 2* Mt/d

= 2* 1350000/50 = 54000N

8. ZÁVĚR

Ve srovnání s ručně ovládaným strojem na ohýbání plechů je poháněný plech ohýbačka je lepší.Produktivita motorové ohýbačky plechu je vyšší.Část stroje je schopna zvládnout velké zatížení stroje.Čas potřebný k dokončení operace ohýbání je kratší a požadavek snížení počtu pracovníků navíc.Mechanické ohýbání plechů je méně časově náročný proces s vysokou produktivitou.

9. PODĚKOVÁNÍ

Vyjadřuji své upřímné poděkování katedře strojního inženýrství za to, že mi umožnilo dokončit moji projektovou práci na „Ohýbačka plechu“, která je součástí mého studijního plánu.Jsem vděčný svému milovanému vedoucí osoba Mr.Malgave SS Pane za to, že mi ukázal správný způsob, jak vytěžit maximum a pomohl mi překonat překážky během mého pracovního programu.

Jsem z celého srdce vděčný ostatním zaměstnancům mechanického oddělení.za to, že mi poskytl užitečné informace a všechny ty, které se během práce na projektu ukázaly jako stejně účinné.